試驗方案（àn） 拉伸試驗 彎曲試驗 衝擊韌性試驗aky(J/cm2)

抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 麵彎 背彎 焊縫 熔合線（xiàn） 熱影響區(HAZ)

方（fāng）案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6

方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7

從拉伸試驗結果可知，兩（liǎng）種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說（shuō）明焊（hàn）縫的抗（kàng）拉強度高於（yú）母材;彎曲（qǔ）試驗全部合格，說明焊縫的塑性較好。根據表5中的衝擊韌性試驗結果可知，方案Ⅰ的衝擊韌性明顯高於方案（àn）Ⅱ，證明方案（àn）Ⅰ的焊後熱處理規範比較理想，高溫回火不僅達到（dào）了改（gǎi）善接頭組織和性能目的，而且使（shǐ）韌性與強度配合適當。從室溫（wēn）機械性能結果可知（zhī），所（suǒ）推薦的兩種焊接工藝方案均可用於現場施工。方案Ⅰ采用了與母（mǔ）材（cái）成分接近的焊條，焊縫性（xìng）能同母材（cái）匹配，焊縫（féng）應具有較高的熱強性，焊縫（féng）在高溫下長期使用不易破壞。難（nán）點是焊後熱處理規範較為嚴格，回（huí）火溫度和保溫時間及加熱和（hé）冷卻速度控製（zhì）不當反而（ér）會引起焊縫（féng）性能下降。方案（àn）Ⅱ采用了奧氏體不鏽鋼焊條施焊，雖然可以省去焊（hàn）後熱處理，但由於焊縫與母材膨脹係數不同，長期高溫工作時可發生碳的擴散遷移現象，容易導（dǎo）致焊縫在熔合區發生破壞

ф 14x2	ф 219.1x18	ф 323.9x10
ф 16x3	ф 219.1x22	ф323.9x12
ф 18x2x7.1M	ф 219.1x25	ф 323.9x13
ф 25.4x3x5	ф 219.1x28x6	ф 323.9x13.5
ф 28x4	ф 219.1x26	ф 323.9x16
ф 31.8x4x12M	ф 219.1x30	ф 323.9x17.5
ф 38x4x7	ф 219.1x36	ф 323.9x20
ф 38x4.5	ф 273x7	ф 323.9x25x12M
ф 38x6	ф 273	ф 323.9x26
ф 42x3.5	ф 273x12	ф 323.9x30
ф 42x4	ф 273x16	ф 323.9x32
ф 42x5	ф 273x20	ф 323.9x42
ф 42x5.5	ф 273x22.2	ф 355.6x11
ф 45x4	ф 273x26	ф 355.6x38
ф 48x4	ф 273x28	ф 355.6x36x3M
ф 48x5x6M	ф 273x32	ф 335.6x40
ф 48x5.5	ф 273x36	ф 355.6x40x1.6M
ф 51x4	ф 159x14	ф 323.9x10
ф 57x3	ф 159x18	ф323.9x12
ф 57x4	ф 159x18x8-12	ф 323.9x13